Таблица 1

разованным подстроечным конденсатором CIS и обмотками I, II трансформатора Т2. С его вторичной (Ш) обмотки сигнал ПЧ поступает на первый затвор транзистора VI3 первого каскада усилителя ПЧ. Усиленный сигнал снимается с контура L2C20, включенного в стоковую цепь транзистора, и через обмотку связи L3 подается на вход лестничного фильтра, собранного на четырех одинаковых кварцевых резонаторах на частоту 9050 кГц. Это основной элемент селекции приемника. Полоса прозрачности фильтра в положении контактов реле К2, показанном на схеме, - около 2,4 кГЦ. При срабатывании реле (напряжение питания на его обмотсу подается через контакты выключателя SB1 в режиме CW) параллельно резонатору ZQ1 подключается конденсатор С24, в результате чего полоса прозрачности сужается до 0,8 кГц.

Сигнал ПЧ, усиленный вторым каскадом усилителя (VT4), выделятся на контуре L4C31 и через катушку связи L5 подается на кольцевой балансный смеситель, выполненный на диодах VD2 -VD5. Сюда же поступает сигнал частотой 9050 кГц, вырабатываемый опорным кварцевым генератором на транзисторе VT12. Образ)тощийся на выходе смесителя <Я1гнал 34 через фильтр нижних частот (ФНЧ) C34R25C35 и регулятор громкости R26 подводится к входу усилителя 34. Напряжение 34 усиливается до требуемого уровня каскадом на ОУ DA1. Выходной каскад выполнен на комплементарной паре транзисторов VTS, VT6 и может быть нагружен (в зависимости от поло-

жения переключателя SA2) либо динамической головкой громкоговорителя ВА1, либо головными телефонами BF1.

На диодах VD10, VD11 выполнен детектор, а на транзисторе VT13 - усилитель системы АРУ. Напряжение АРУ снимается с коллектора-транзистора и, кроме смесителя (Vn, VT2), воздействует на оба каскада усилителя ПЧ (VT3, Vt4), что благоприятно сказывается на динамическом диапазоне приемника. Вручную усиление РЧ тракта регулируют переменным резистором К49. В эмиттерную цепь транзистора УПЗ включен микроамперметр PAi, выполняющий функции S-метра.

Источник питания приемника состоит из сетевого трансформатора ТЗ, мостового выпрямителя vD9 и стабилизатора напряжения на ОУ DA1 и транзисторах VTIO, VTll. Требуемое напряжение (12 В) устанавливают подстроечным резистором R39. С целью уменьшения взаимосвязи РЧ каскадов через цепи питания применены развязывающие фильтры R11C13, L9C16, R15C17, R22C30, R33C63, R43C77, а в цепи питания ГПД - параметрический стабилизатор напряжения R32VD6. Обмотки реле К1, К2 питаются нестабилизиро-ванным напряжением. При необходимости приемник может раввтать и от внешнего источника напряжением 12...24 В (его подключают к розетке XS1).

Намоточные данные катушек L1 -L8, дросселя L9 и трансформаторов Т1 -ТЗ приведены в табл. 1. Каркасы катушек Ll и L6 - керамические, остальных -полистироловые. Эскиз катушки L1 показан на рис. 2. Намотка - секциони-

Ю диткоВ ПЗЛ 1,0

говитмб ПЗЛ 0,55

10 виттЬ ПЗЛ 0,35

34 вита ПЭЛ 0,24

45 биттЬ ПЭЛ0,1д

р£ 2 Передняя панель

рованнгм. Секции из тоикот провода намотаны между щечками из гстинакса толщиной 1 мм, туго надетыми на каркас и приклееными к нему клеем БФ-2. Длина каркаса катушки L6 - 46 мм. Подстроечники катушек L2 - LS, L7, L8 - из карбонильного железа от магнитопрово-дов СБ-12а.

В приемнике применены резисторы СПЗ-9а (R26, R49), СПЗ-386 (R8, Й9), МЛТ (остальные), конденсаторы КТ-1, КД-1, КМ, КЛС, К50-6, К53-1. Для перестройки приемника по частоте использованы так называемые дифференциальные КПЕ ( бабочка ЯД4.652.007 от радиостанций Р-821(822). Для увеличения максимальной емкости их статоры соединены друг с другом, а роторв! - с общим проводом. По виду зависимости емкости от угла поворота ротора эти конденсаторы прямоемкостные, поэтому без каких-либо особых ухищрений удалось получить достаточно большую растяжку шкалы в телеграфных участках.

Реле К1 - РЭС49 исполнения PC4.569.424 (ток срабатывания - 12 мА, сопротивление обмотки - 640...960 Ом), К2 - РЭСЮ исполнения PC4.524.302 (соответственно 22 мА и 536...724 Ом). Переключатели SA1 - галетный керамический ПГЗ-11П4Н, SA2 - микротумблер МТ1, выключатели SB1 - кнопочный П2К с фиксацией в нажатом положении, Q1 - микротумблер МТЗ. Измерительная головка РА1 - микроамперметр

М476/3 с током полного отклонения стрелки 100 мА (от магнитофона Ро-мантик-3 ).

При номиналах конденсаторов С22 -С28, указанных на схеме, в лестничном фильтре можно использовать одинаковые кварцевые резонаторы на частоту от 9000 до 9200 кГц. Наилучшие результаты были получены с кварцами на частоту 9200 кГц (из-за отсутствия гармоники в диапазоне 18 МГЦ). При отсутствии одинаковых можно применить резонаторы, частоты которых отличаются от номинального значения не более чем на 1 кГц. В этом случае самый высокочастотный резонатор устанавливают на место

ZQ4, самый низкочастотный - на место ZQ1, а остальные (поочередно) - в опорный генератор (vT12) вместо ZQ5. Подбирая емкость конденсаторов С72, С74, с каждым из оставшихся резонаторов добиваются генерации на частоте самого высокочастотного (ZQ4). Затем измеряют суммарную емкость назван{(1х конденсаторов, заменяют их одним такой же емкости и, включив его последовательно с данным резонатором, устанавливают в фильтр. При желании конденсаторы, которые ч необходимо включить последовательно с резонаторами ZQ2, ZQ3, можно заменить одним, рассчитав его емкость, как указано в [1].

Сетевой трансформатор ТЗ - ТВК от черно-белого лампового телевизора. Для повышения надежности его желательно доработать, как описано в [2], а перед установкой в приемник поместить в коробчатый экран, изготовлен- с ный из мягкой листовой стали толщи- Т ной 0,8 мм.

(Окончание следует) Ж

В. Рубцов (UL7BV)

г. Целиноад

КАК ЗАКАЧАТЬ МОЩУ

Линейные усилители мощности чаще всего выполняют по схеме с общим катодом. При множестве преимуществ, которые дает такое построение, ему присущ и один недостаток - без введения нейтрализации (что весьма хлопотно) такой усилитель склонен к самовозбуждению. Известно и радикальное решение этой проблемы: пассивная входная цепь в виде резистора сопро-

тивлением 50 или 75 Ом. Правда, при этом у трансивера возбудителя) должен быть определенный запас по мощности. Однако, если выходная мощность РА должна быть около 500 Вт, то трансивер типа UW3DI для раскачки определенно подойдет.

Реализация этой идеи на практике наталкивается на одну неприятность: дажой мощности трансивера на всех диапазонах наблюдается заметное уменьшение раскачки на самых высокочастотных диапазонах (21 -

28 МГц). Объясняется этот факт очень просто. Дело в том, что входная емкость лампы начинает шунтировать нагрузочный резистор. Действительно, если эта емкость плюс емкость монтажа составляет всего 30 пФ (это реальное для многих мощных ламп значение), то на частоте 30 МГЦ ее емкостное сопротивление будет всего 180 Ом.

Незначительным усложнением входной цепи РА этот эффект можно устранить. Для этого в нее вводят фильтр низких частот с характеристическим сопротивлением 50 или 75 Ом и с частотой среза около 32 МГЦ. В полосе прозрачности (т.е. до частоты 30 МГЦ) такой фильтр практически имеет коэффициент передачи 1. Входная емкость лампы работает в одном из звеньев фильтра и уже не шунтирует нагрузочный резистор, который подключают к выходу фильтра (рис 1)

овать значение емкости конденсатора

Эффективное значение высокочастотного напряжения U на сетке лампы РА рассчитывают по формуле U = PR, где Р - выходная мощность трансивера [Вт], R - характеристическое сопротивление фильтра [Ом].

При выходной мощности 50 Вт и сопротивлении 50 Ом (типичные значения для многих трансиверов) это напряжение будет 50 В, что вполне достаточно для раскачки большинства ламп, проходящих у коротковолновиков по первой категории . Напомним, что амплитудное значение ВЧ напряжение на управляющей сетке лампы РА при этом будет. 71В.

Если этого напряжения недостаточно, то его можно увеличить в два раза, установив на входе фильтра высокочастотный трансформатор с коэффициен-

К упраблтшт сетке

0,27мнгн лшытт/пшт-

а 82

X f65 J

L2 : 0,21М1Ги CJ 82

Ю 50

Рис.1

К вправляющей СШЕ лампы жилишола мвишоащ ю 200

Хотя основная задача фильтра в этом случае - устранение влияния входной емкости лампы РА, он, естественно, выполняет и исходную функцию ФНЧ: фильтрует составляющие сигнала трансивера, лежащие выше 30 МГЦ. При этом уменьшается вероятность помех телевидению.

Расчетные соотношения для элементов фильтра следующие:

С2 = 0,26/RF, Cl = СЗ = 02/2, Ll = L2 = 0,18R/F-где F - частота среза фильтра [МП;], R -характеристическое сопротивление фильтра [Ом], С - емкость конденсато-)ОВ [мкФ!, L - индуктивность катушек мкГн]. Характеристическое сопротивление фильтра должно совпадать с волновым сопротивлением кабеля, соединяющего РА с трансивером.

Номиналы элементов фильтра для случая, когда используется кабель с волновым сопротивлением 50 Ом и частоты среза 32 МГц, приведены на рис.1. Емкость конденсатора С2 должна быть меньше расчетной на входную емкость лампы и емкост монтажа ее сеточной цепи. Первую можно узнать из справочника, а вторую обычно полагают равной 10 пФ. Если наблюдается заметная неравномерность АЧХ, то надо скорректи-

CI 20

Вход

5а Ом

L имкгн ± I, Т а 20

Рис.2

том трансформации по сопротивлению 1:4 (рис.2). Естественно, что в этом случае ФНЧ рассчитывают на сопротивление 200 Ом или 300 Ом (в зависимости от волнового сопротивления соединительного кабеля). Номиналы, приведенные на рис.2, относятся к варианту фильтра с сопротивлением 50 Ом и частотой среза 32 МГц. В общем случае при расчете фильтра частоту среза следует выбирать на 5...10 процентов выше максимальной рабочей частоты.

Нагрузочный резистор (R1 по рис.1 и 2) должен быть рассчитан на рассеиваемую мощность близкую к выходной мощности трансивера.

КСВ усилителя мощности с подобным вариантом выполнения входных цепей не превышает 1,2.

(D.Lechner. Kurzwellensender. - Militarver-lag, Berlin, 1979)