коэффициент асимметрии

Ks.c=20\g{UJU,). (3.4)

По значению этого коэффициента симметрирующие устроймиа

можно разделить иа следующие группы:

удовлетворительные, если КасЗО дБ (1/32); хорошие, если /Сас>40 дБ (1/100);

очень хорошие, если /Сао = 50 дБ (1/320) при коэффициенте трансформации 4:1 или если /Сас = 60 дБ (1/1000) при коэффициенте трансформации 1 : 1.

Симметрирующее устройство

Zo/г

Рпс. 3 26. Схемы для измерения параметров симметрирующих устройств: а - КПД и затухания: б - коэффициента асимметрии

>В табл 3 5 приведены значения коэффициента асимметрии для трех типов симметрирующих устройств. Меньшие цифры соответствуют данным для диапазона 28 МГц, а большие - для 3,5 МГц. Худшая асимметрия в диапазоне 28 МГц объясняется большим влиянием потока рассеяния. Частотные характеристики симметрирующих устройств достаточно подробно анализировались ранее при рассмотрении каждой конкретной схемы.

3.4. Согласование системы передатчик - линия питания

Правильный режим работы передатчика требует, чтобы он был нагружен определенным сопротивлением. Большинство современных передающих устройств имеют асимметричный выход, который должен быть нагружен на 50 или на 75 Ом, или симметричный выход, который должен быть нагружен на сопротивление 240...300 Ом.

Последний каскад передатчика работает с наибольшим КПД, когда он нагружен на оптимальное сопротивление Rn, которое при работе передатчика в режиме класса С можно определить по формуле

N = koUjI, (3.5)

где и а - напряжение на выходном каскаде; /а - ток последнего каскада; ко - коэффициент, равный 0,5 для простых систем и 0,8 для сложных.

Значение сопротивления Rn для простых схем ламповых передатчиков лежит в интервале 500...5000 Ом, а для транзисторных передатчиков - в интервале 8...50 Ом и определяется мощностью и напряжением питания. В первом случае выходной контур уменьшает значение сопротивления, а во втором - увеличивает.

Согласование передатчика с асимметричной линией. На рис. 3.27 показаны типовые схемы выходных каскадов передатчиков, часть из которых в виду слабой фильтрации высших гармоник мало применяется на практике.

В схеме на рис. З.27а антенна непосредственно подключена к части выходного контура передатчика. Настройка всей системы в

Рис. 3 27. Схемы сопряжения выходных каскадов передатчика с линиями питания антенны

а - непосредственное подключение антенны; б и в - осуиествленне связи лннин питания с выходным контуром через индуктивность L; г -компенсация индуктивности L j емкостью С.; - резонансная система для транзисторных передатчиков; е - схема согласования на УКВ; ж - экран Фарадея; 3 - петля из коаксиального кабеля; и - фильтр Коллинза

данном случае осуществляется Или изменением емкости выходного контура или изменением числа витков катушки, к которым непосредственно присоединена антенна. Индикатором тока обычно служит амперметр или, в более простых системах, индикаторная лампочка. Наиболее распространенной ошибкой является убеждение, что большой ток свидетельствует о хорошем согласовании передатчика с антенной. Дело в том, что ток может достигать больших значений и в случае, когда в линии питания возникает стоячая волна. Например, в случае обрыва антенны в липни питания будет существовать только одна стоячая волна {Кст и°°) н может так случиться, что амперметр находится в том месте линии питания, которому соответствует пучность тока. Поэтому его показания никак не могут быть однозначным свидетельством правильности настройки. Необходимо еще измерить коэффициент стоячей волны и убедиться, что уровень Кст и находится в допустимых пределах.

На рис. 3.276 и в приведены схемы, в которых происходит лучшая фильтрация высших гармоник передатчика. Однако из-за индуктивности связи LcB они вносят в антенный тракт дополнительную реактивность индуктивного характера. Иногда большая величина LcB может существенным образом изменить распределение токов в линии питания н в самой антенне. Можно скомпенсировать индуктивность LcB введением последовательно с ней емкости Сев (рис. 3.27г). Однако в этом случае отсутствует цепь для постоянного тока, что мешает стеканию с антенны электростатических зарядов. Значения Lcb и Сев выбираются из условий, чтобы добротность QeB была равна примерно 2, в то (время как Qa=10. При этом система наилучшим образом выполняет свою роль и не требует перестройки во всей рабочей полосе. Ориентировочно можно выбрать Сев исходя из следующего равенства: Xc = 2Zo. Например, для Zo = 75 Ом сопротивление емкости Сев равно Хс = 150Ом. Требуемое значение Сев определяется для заданной частоты с помощью номограмм, приведенных на рис. 2.38а. Если связь между катушками Ln и Lcb переменная, то при настройке вначале осуществляют малую связь между Ln и Lcb и настраивают всю систему в резонанс. Далее, увеличивая связь между Ln и Lcb, осуществляют подстройку системы.

Для простых схем передающих устройств, выполненных на транзисторах, повышение сопротивления достигается путем использования обычной резонансной системы (рис. 3.27d). Степень трансформации сопротивлений зависит от соотношения С и Cj.

В диапазоне УКВ часто используется схема, в которой выходным каскадом передатчика и антенным контуром осуществляется индуктивная связь, а точная настройка антенного контура достигается вариацией емкости Ci (рис. 3.27е).

Уровень тока высших гармонических составляющих во многом определяется значением межвитковой емкости катушек выходного каскада передатчика. Это справедливо для всех схем, приведенных на рис. 3.276 -е, в диапазонах как KB, так и УКВ. Иногда для уменьшения этого эффекта между катушками связи устанавливают экран Фарадея (рис. 3.27ж).

В более современных передающих устройствах вместо экрана Фарадея используется оболочка экрана коаксиального кабеля, выполненного так, как показано на рис. 3.27з. Эту схему можно рекомендовать тогда, когда уровень тока высших гармонических составляющих очень высок. В этом случае петлю кабеля (обычно