Строительный блокнот  Теория однородной линии 

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 [ 105 ] 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177

Я,/4, входное сопротнвленне вибратора становится нидуктимьйТ, сопротивление Z.+Zcb оказывается слишком малым. Прн этом воэнияст близкий к короткому замыканию собирательной линии, и энергия вдоль неё не распространяется

При использовании активных сопротивлений связи суммарное сопротивленве Zb+Zcb изменяется в меньшей степени, что позволяет обеспечить оптимальный режим работы антенны в широком диапазоне волн Ввиду этого в дальнейшем будут рассматриваться только антенны этого типа (антенны БС).

В антенне БС на коротковолновом краю рабочего диапазона фазовая скорость становится больше скорости света, поскольку входное сопротивление вибраторов имеет индуктивный характер Это приводит к уменьшению КНД антенны, которое, однако, компенсируется возрастанием КНД из-за увеличения LjX Таким образом происходит выравнивание направленных свойств антенны в рабочем диапазоне

Волновое сопротивление собирательной линии м сопротивление резисторов связи определяют КПД антенны. Чем больше волновое сопротивление собирательной линии, тем большее значение сопротивления резисторов связи требуется для обеспечения нормального режима работы антенны: уменьшения отражений от точек подключения вибраторов и получения оптимальной фазовой скорости. Увеличение сопротивления резисторов связ1и сопровождается уменьшением КПД н соответствующим уменьшением КУ антенны. Поэтому волновое сопротивление собирательной линии выбирают астолько низким, насколько это возможно без дополнительного усложнения ее конструкции. Если собирательную линию выполнять в виде четырехпроводного перекрещенного фидера, то ее волновое сопротивление можно уменьшить примерно до 160 Ом. При этом значения сопротивлений резисторов связи, включаемых в каждое плечо вибраторов, можно уменьшить до 200 Ом. Эти значения сопротивлений приняты для типовой антенны. При увеличении 7?св увеличивается КНД антенны, особенно при Х = 4/, но уменьшается КУ.

Направленные свойства антенны БС сильно зависят от фазового сцвига между токами в крайних вибраторах, и его изменение в рабочем диапазоне не должно выходить за приемлемые пределы (приблизительно ±1,5я). В первом приближении общий фазовый сдвиг равен сумме фазовых сдвигов, вносимых каждым вибратором в отдельности. Поскольку входное сопротивление вибратора существенно меняется при изменении длины волны и соответственно меняется вносимый им фазовый сдвиг, общее число вибраторов не должно быть слишком большим. Расчеты показывают, что приемлемый диапазон изменения суммарного фазового сдвига получается при числе вибраторов, не превышающем 20- 10. Это, в свою очередь, накладывает ограничение на общую длину антенны, поскольку расстояние между вибраторами должно быть меньше половины минимальной длины волны рабочего диапазона во избежание появления дифракционного лепестка (ом. § 9.5) и сильных отражений в собирательной линии.



Длину шлеча вибратора выбирают равной приблизительно 0,7Ятгп. При большей длине плеча вибратора его направленные свойства .резко ухудшаются на коротковолновом краю рабочего диапазона (ом. § 10.2). Уменьшение длины вибратора также нежелательно, поскольку это приводит к увеличению модуля его входного сопротивления и уменьшению связи собирательной линией на длинноволновом краю рабочего диапазона.

Высоту подвеса антенны определяют из условия получения максимальной интенсивности приема под заданными углами наклона До: Я=0,25Х/з1п До. Для углов наклона приходящих лучей 7-15° высота подвеса антенны должна составлять одну-две длины волны. Увеличение высоты подвеса антенны сопровождается, однако, резким повышением ее стоимости. Ввиду этого в применяемых в настоящее время типовых антеннах БС высота подвеса не превышает 25 м.

Типовая антенна БС имеет следующие параметры: L = 90 м; Л = 21; 7?св = 200 Ом; / = 8 м; /,=4,5 м; Я=17 или 25 м. Обозначения типовых антенн: БС 17 и БС ?25.

Эти антенны могут быть использованы во всем коротковолновом диапазоне волн 11-100 м. В тех случаях, когда желательно повысить эффективность приема на длинноволновом краю диапазона, может быть использован комплект из двух антенн:

БС - - 25 и БС- - 45. Первая антенна обслуживает дкапа-

8 4,5 16 10

зон волн 11-40 м, вторая 30-100 м.

15,5. Расчет электрических харакк волны

антенн бегущей

При расчете электрических характеристик антенну бегущей волны будем рассматривать в качестве передающей. Расчет электрических характеристик антенны бегущей волны разделяют на две части: определение амплитудно-фазового распределения токов по вибраторам антенны и расчет входного сопротивления и характеристик излучения по найденному распределению токов.

При расчете распределения токов по вибраторам предполагают, что ток на входе собирательной линии /вх известен. Его значение может быть задано произвольно, например 1 А. В приложении 8 показано, что в такой постановке эта задача сводится к решению системы линейных алгебраических уравнений:

. 0

1 0 .

. 0

0 1 .

. 0

II 0



О Kg,

Zn Zi2

z. z. Z31 Z32

0 Ynn Zm2 .. Znn

(15.7)

Здесь Yjs и Zjfe - коэффициенты, учитывающие связь между вибраторами по собирательной линии и по полю излучения соответственно; /j -входные токи в вибраторах (подробнее см. приложение 8).

Напряженность электрического поля в дальней зоне рассчитывают по найденным токам с учетом реальной проводимости земли (см. § 7.2). Входное сопротивление антенны определяют через напряжение на ближайшем к входу вибраторе:

2вх = ?вх+ i вх = л вх = (1 Zm + h Zm + + In Zww) bx

(15.8)

(нумерация ведется от поглощающей нагрузки).

По известному входному сопротивлению и напряженности поля в максимуме ДН может быть определен КУ антенны:

Потери в антенне складываются из потерь в сопротивлении связи Pcb = 2UjPcb (коэффициент 1/2 отсутствует, так как каждый вибратор соединяется с линией через два резистора) и мощности, уходящей в поглощающую нагрузку, Рн= f/i2/(2W), где fyi = /iZii-t-/2Z2i-f ...-b/jvZjvi - напряжение на ближайшем к нагрузке вибраторе. Коэффициент полезного действия антенны

ri=l p/P, PjP , (15.10)

где Ро= /вхН?вх/2 - подводимая к антенне мощность. Коэффициент направленного действия D=1,64G/ti.

Приближенный расчет характеристик антенны может быть осуществлен следующим образом. Входное сопротивление вибраторов рассчитывают по методу наведенных ЭДС для системы связанных вибраторов (см. § 6 6) При расчете наведенного на у-й вибратор сопротивления учитывают влияние только нескольких вибраторов, расположенных ближе к входу антенны, чем рассматриваемый, т е вибраторов с номерами /-f 1, /-1-2 При этом можно не читывать затухания в собирательной линии и отличие фазовой скорости от скорости света, т е считать = exp(i p/ift) Влияние вибраторов, расположенных ближе к нагрузке, можно не учитывать, поскольку их поля в месте расположения /-го вибратора сильно расфазированы По найденному таким образом сопротивлению некоторого среднего вибратора согласно (15 5) определяют усредненную постоянную распространения 7л

Распределение токов вдоль антенны полагают экспоненциальным: = /jvexp[-7.iZ,(V-/)] Напряженность почя, создаваемого всеми вибраторами, ехр \Nlx (i Р cos ф cos Д-Ул)1 - 1

ехр [Zl (i р cos ф cos Д-ул)1 - 1

-8(Д),

(15.11)



1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 [ 105 ] 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177