200 Ом Рабочий диапазон частот 1,530 МГц Коэффициент >;сйлення йе менее 12 дБ

Затухание нелинейности (комбинационных помех) при подаче на вход ШАУ двух сигналов с уровнями по 100 мВ не менее 90 дБ Модуль коэффициента отражения по входу не более 0,2

Коэффициент шума

в диапазоне частот 1,5-25 МГц не более 4;

в диапазоне частот 26-30 МГц не более 6

Питание 24 В постоянного тока, потребляемый ток 170 мА.

Грозозащита обеспечивает защиту усилителя от наводимых разрядов с напряжением до 1500 В в симметричных лнннжх или кабелях и до ЗООО В в коаксиальных кабелях

Усилитель собран на мощных высокочастотных транзисторах, включенных по двухтактной схеме с общей базой Схема усиления выполнена с коррекцией характеристики верхних частот фильтрами нижних частот На входе й выходе усилителя установлены согласующие трансформаторы, выполненные на высокочастотных феррнтовых торондах, связанных с помощью объемного витка. Эти трансформаторы обеспечивают хорошее согласование и высокую симметрию во всем рабочем диапазоне частот

Защита схемы от перенапряжений, возникающих при грозовых разрядах, осуществляется с помощью разрядников и фильтров, включенных на входе и выходе усилителей для поглощения наводимых импульсов В схеме лред\ смотрены цепи обхода усилителя по постоянному току для проверки состояния высокочастотных фндеров и антенн, а также защита от случайной подачи напряжения полярности, обратной требуемой для питания

Влагонепроницаемый корпус каждого усилителя состоит из литой крышки и основания, являющегося радиатором, отводящим тепло от транзисторов через конические теплоотводы Крышка соединяется с основанием с помощью откидных винтов. Между крышкой и платой проложена уплотняющая резиновая прокладка.

Усилитель крепится иа типовых деревянных нли бетонных опорах с помощью специального кронштейна и защищен козырьком от нагревания прямыми солнечными лучами

Для заземления корпуса усилителя предусмотрен земляной болт.

При проектировании систем коммутации больших емкостей возникает еобходимость в введении в тракт последовательно двух ШАУ. При этом целесообразно устанавливать один ШАУ у антенны, а второй на выходе антенного фидера перед коммутатором. При такой схеме тракта уменьшается опасность перегрузки второго ШАУ по входу, приводящей к резкому увеличению нелинейных искажений.

Собственно коммутатор включает в себя коммутационное поле и устройства, обеспечивающие возможность подачи сигнала с одного 1из входов на несколько выходов одновременно. Коммутационное поле выполняется по координатному принципу и содержит .V шии -входов, соответствующих N антеннам, и М шин выходов, соответствующих М приемникам. В точках пересечения шин находятся управляемые коммутационные элементы, осуществляющие электрическое соединение входной и выходной шин. Образующие-

ся три гаединении двух шин холостые концы не должны оказывать заметного шунтирующего действия; поэтому их длина должна быть много меньше А,/4. Применение деталей с большой диэлектрической проницаемостью увеличивает электрическую длину шины и делает это условие еще более жестким. При большой емкости коммутатора (большой длине шин) для уменьшения длины холостых концов целесообразно внешние цепи подключать к серединам шин. В этом случае максимальная длина холостого конца не превышает половины длины шины.

Существующие схемы распределения входного сигнала на несколько выходных шин можно разбить на две группы. К первой группе относятся схемы, основанные на применении развязывающих сопротивлений (рис. 22.16). Схемы этого типа весьма компактны и просты в конструктивном отношении. Их основным недостатком является завиоимость внесенного затухания от числа одновременно подооединенных к данному входу приемников. При большой длине шин затухание меняется и прн сг ене точек коммутации. Установка балластных сопротивлений на концах шин несколько стабилизирует вносимое коммутатором затухание и ослабляет влияние холостых концов. Еще одним недостатком указанной схемы является не очень высокая раэвязка между выходами, подключенными к общему входу. При этом напряжение гетеродина одного приемника может попадать на вход другого приемника.

К другой группе относятся схемы с использованием распределителей на дифференциальных трансформаторах (рис. 22.17).Эти схемы существенно сложнее, но обеспечивают стабильность внесенного затухания и высокую развязку между выходами. Так, при выполнении условий i?, = 0,5i?h; Яб = 2Яя для схемы рис. 22.17,аили TKnTp=2i?h; i?6 = 0,5i?h для схемы рь 22.17,6 при обрыве или коротком замыкании нагрузки в одном из плеч трансформатора, например в плече ВС, напряжение в другом плече АС останется неизменным. При каскадном соединении т ступеней (рис. 22.18) получается распределитель с 2 развязанными выходами, причем, если ко всем выходам подключены согласованные нагрузки, потери энергии в схеме распределения отсутствуют.

в качестве коммутационных элементов обьгчно применяют полупроводниковые диоды или герконы.

Конечная проходная емкость диода и наличие некоторой паразитной емкости монтажа (в сумме около 1 пФ) не позволяют получить необходимое переходное затухание в положении Выключено цри использовании только одного диода в цепи коммутации; поэтому коммутационную ячейку выполняют из комбинации диодов, например, как это показано на рис. 22.19. Схема представляет собой управляемый Т-образный аттенюатор, горизонтальные ветви которого образованы встречно-соединенными диодами

J4j \ДРз f2+j

Рис. 22.18

Рис. 22.19

Д1 и Д2, а вертикальная - шунтирующим диодом Дз, включенным между точкой соединения диодов Д1 и Дг в обратной полярности. При подаче в точку соединения диодов напряжения управления, полярность которого соответствует прямой проводимости диода Дз, диоды Д1 и Дг заперты, диод Дз открыт и ячейка находится в состоянии Выключено . При смене полярности управляющего напряжения диод Дз закрыт, диоды Д1 и Дг открыты и ячейка находится в состоянии Включено . Для повышения надежности работы коммутатора источник напряжения выключения ячейки {Е2 на рис. 22.19) может быть постоянно соединен с диодами через балластное сопротивление R.

Ограничения при использовании диодов связаны с нелинейностью их вольт-амперных характеристик, что необходимо учитывать при выборе режима работы диодов. В частности, для обеспечения минимальных нелинейных искажений коммутируемого сигнала прямой ток через диоды в состоянии Включено должен быть возможно большим для увеличения отношения прямого тока к току полезного сигнала. Емкость закрытого диода также зависит от приложенного напряжения, что может явиться источником нелинейных искажений при большом числе коммутационных ячеек; поэтому величину напряжения запирания устанавливают по наиболее линейному участку.

Применение диодов в качестве коммутационных элементов позволяет выполнять коммутационные ячейки в виде весьма компактных конструкций с малыми габаритами, незначительным потреблением энергии в цепях управления, высокой надежностью и прак-