Строительный блокнот  Теория однородной линии 

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 [ 74 ] 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177

При анализе антенвы апериоднчеший рефлектор и земля могут быть aa-J менены зеркальными изображениями полотна антенны, расположенными соот- ветственно на расстояниях Srfp и 2Н от антенного полотна (рис. 12.2). Токи в вибраторах зеркальных изображений равны по величине н противоположны по фазе токам в вибрато,рах полотна антенны

Напряжения на входах вибраторов в общем случае неодинаковы. Рассмотрим, например, секцию двухэтажной антенны (рис. 12 2) Связь между вибраторами через систему распределительных фидеров выражается с помощью системы уравнений длинных линий:

У = t/i cos (Р dil2) -\- \ Ij, (0) W sin (Р di/i); У = t/2 cos (Р da/2) + i I2 (0) W sin (p d2/2) ; где Ui H f/2 - напряжения соответственно на входах вибраторов / и 2; U~ заданное напряжение в геометрической середине между вибраторами, определяемое напряжением на генераторе, /i(0), /2(0) - входные токи вибраторов.

Напряжения Ui и U2 можно выразить через известное напряжение U и токи на входах вибраторов:

и 1 = и/сов (Р d2/2) - i WI1 (0) tg (р d2/2) ; U2 = и/cos (Р d2/2) -1 Wh (0) tg (P da/2) (12.1)

9 1,

a -0,0!Ш,\

0,8 0,9 1,0 h,i Уьг ;,j xa

о,4Х I -0,35X0

a 0,0115Яо

r

<

0,8 0,9 1,о->Хг~л

ifO,3X I 0,35Ло a =0,ОП5А,


йр=о,гзА г =о,ет а 0,0115Я



Выражение (12.1) подставляют в ypai

(6.59). <

:твующнх вибраторов. Аналогично определяют входные н при большем числе этажей антенны.

На рнс. 12.3, 12.4 приведены результаты расчета входных сопротнвлевн вибраторов в секции четырехэтажной антенны. Параметры Ri, Xi н Hz, Х2 - входные сопротивления крайнего н среднего вибраторов соотнетственно. Входные сопротивления рассчитывались без чета влияния земли, которое существенно слабее, чем взаимное влияние вибраторов н влияние рефлектора. Поскольку электрические характеристики вибратора в основном определяются его

0,8 0,9 1,01%! 1,2у1,ЧХ/Ко

а -0,0069Х

0,8 0,9 1,0 1Ы/

,г ;,J ;,4Я/Л(,

if-0,ZUo а. 0,006П

8UU 700 600 SOQ 400 300 200 100

N

<

0,8 0,9 у

1,1 1,2 1,3 l,ttX/X

0,8 0,91,0

1,2 1,3 1,4Х1ко

-гоо

-300

1 1

г =-0,11X0 а -о,ооб9Х,

а 0,00т,



ближайшим окружением, эти результаты могут быть использованы и при выборе волновых сопротивлений распределительных фидеров для двух- и восьмиэтажных антенн.

Если в решетке используются короткие вибраторы {10,Щ, для расчета их входных сопротивлений можно воспользоваться приближенным методом наведенных ЭДС (см § 6 6)

12.3. Направленные свойства антенн СГДРА

Направленные свойства антенн СГДРА определяются геометрическими размерами полотна антенны, его расстоянием от апериодического рефлектора и высотой подвеса над землей. В переднем полупространстве ДН может быть приближенно рассчитана заменой рефлектора зеркальным изображением антенны. Влияние земли учитывают также заменой ее зеркальными изображениями антенны и рефлектора или более точно-с учетом реального значения коэффициента отражения от земли. Если амплитуды и фазы токов в одной секции одинаковы (различием можно пренебречь), ДН представляется в виде

F(A, Ф)=р1РдзРр, (12.2)

где ii - ДН вибратора (7.4): Fa -множитель решетки (7.9);

- множитель, учитывающий влияние земли, определяемый согласно (7.16), (7.17), где под Я понимается Яср; в пренебрежении потерями в земле /3 = 2 sin (рЯрЗшА), /= p = 2sin (prfpCOsAsincp) - множитель, учитывающий влияние рефлектора (ф - азимутальный угол, отсчитываемый от плоскости антенны).

Если распределение амплитуд и фаз токов в пределах секции непостоянно, произведение FaFs заменяется множителем композиции f a3

Рдз = /=д(Д, ф) + Ра (-Л,ф)рехр(/2рЯерЗшЛ), (12.3) где Fa определяется общим выражением (7.8); р = рх или р = ~Р1 ~ е зависимости от рассматриваемой поляризации.

Входящие в (7.4), (7.8), (7.9) углы 0, , % связаны с азимутальным углом ф и углом наклона Д соотношениями: cos в = cos if = = cos Д cos ф; cos х = sin Д.

Диаграмма направленности в вертикальной плоскости в основном определяется множителями Fa и F, зависимость от азимутального угла - множителем Fa. Множители fi и fp слабо меняются, и их влияние проявляется преимущественно в области боковых лепестков.

В заднем полупространстве ДН антенны приближенно определяется (12.2), где Fp следует заменить на УТ Коэффициент прозрачности сетки по мощности [15]

*/[ + 12-7Г?Ь5Г] = - C- )

где а - расстояние между проводами сетки; гх - радиус провода.



1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 [ 74 ] 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177