ность около 120-140 кВт. С учетом указанной электрической прочности кабеля секция четырехэтажной антенны может вместить мощность около 250 кВт.

На рис. 12.46 приведены значения КБВ в фидерах снижений выполненных из несимметричных коаксиальных фидеров или кабелей, рассчитанные по измеренным на реальной антенне значениям входных сопротивлений для вибратора, показанного на рис. 12.22,6. Волновое оопротивление двухпроводного фидера, соединяющего вибраторы, составляет 180 Ом.

Система распределительных фидеров под антенной выполняется из коаксиальных проволочных фидеров. Главный фидер имеет волновое сопротивление 60 Ом.

При использовании антенны, питаемой коаксиальными фидерами, для работы с двухтактными передатчиками можно применять схему питания, показанную на рис. 12.47. Антенну в этом случае разбивают на две идентичные половины, питаемые коаксиальными кабелями (фидерами), образующими симметричный бикоаксиаль-ный фидер. Для этого в одной половине антенны коаксиальный фидер проходит через шунт и, например, левое плечо вибратора, а в другой - через шунт и правое плечо вибратора. В этом случае фидерный тракт антенны согласуется с фидерным трактом передатчика как по однотактной так и по двухтактной волне.

12.15. Антенна с малоизменяющейся шириной ;

I в горизонтальной плоскости

синфазной антенне можно получить ДН в горизонтальной плоскости с изменяющейся шириной в весьма широком диапазоне воли Для этога выполняется из двух идентичных половин с повернутыми друг относительно друга направлениями максимального излучения В качестве примера

на рис 12.48 показана антенна,

I 1 I I ~~ Г~~ I 1 состоящая из четырех секций. Ле- вая половина антенны / благода-

;.Т Г I i Т М ря смещению точки питания /

ГГ j] вправо имеет ДН, повернутую вле-

11 I во. Правая половина антенны 2,

U точка питания которой смещена

p j ,2 48 влево, имеет ДН, повернутую

вправо. Суммарная ДН, являющаяся результатом сложения двух парциальных диаграмм, имеет ширину, мало изменяющуюся в рабочем диапазоне антенны.

В схеме синфазной антениы можно подобрать точки питания первичных распределительных фидеров таким образом, чтобы на самой длинной волне диапазона коэффициент усиления получался немногим меньше коэффициента усиления при синфазном питании всех секций. По мере укорочения рабочей волны коэффициент усиления антениы, выполненной по схеме рис. 12 48, увеличивается примерно пропорционально hnax/K тогда как коэффициент усиления антенны, у которой все секции возбуждены синфазно, растет примерно пропорционально (K.a./%V.

трактах синфазных антенн

(ИХ устройств 1

В § 12.14 описаны схемы синфазных антенн, в которых система распреде-лятельных фидеров выполняется из коаксиальных кабелей Если в полотнах синфазных антенн используют объемные проволочные вибраторы, то применение схем питания с коаксиальными кабелями (см. рис. 12 45), невозможно. Поэтому прн работе синфазных антенн от передатчиков с несимметричным выходом в фидерном тракте антенны необходимо предусмотреть симметрирующее устройство Назначение этого устройства - обеспечить переход от несимметричного фидерного тракта, выполненного из коаксиального проволочного фидера или кабеля к симметричному фидерному тракту, выполненному из симметричных двух или четырех проводных воздушных фидеров. Прн непосредственном соединении коаксиального н симметричного фидеров иарушается режим симметрии токов на проводах симметричного фидера и происходит вытекание части тока яа внешний экран коаксиального кабеля. Наличие асимметрии в фидерном тракте антенны приводит к дополнительным потерям в фидерном тракте (за счет излучения однотактной волны и увеличения потерь в земле) и к неправильному возбуждению вибраторов в полотне антенны

Симметрирующее устройство может располагаться около технического здания (в этом случае главный фидер антенны выполняют симметричным) или под антеяиой (в этом случае главный фидер выполняют несимметричным).

Схема широкополосного симметрирующего устройства показана иа рис.12 49. В этой схеме симметрирование осуществляется короткозамкнутый шлейфом длиной Яор/4 с волновым сопротивлением Wk3. Этот шлейф образуется : проводником коаксиальной линр полнительиым проводником та) сечення. Трансформация i ротивлеиня двухпроводной симметричной

Рис. 12.49

Рис. 12.50

линии ТГс л в сопротивление несимметричной линии л осуществляется четвертьволновым коаксиальным трансформатором длиной Яср/4 с волновым сопротивлением Wtp. Волновое сопротивление трансформатора TSfp = We лл

Коэффициенты отражения, создаваемые трансформатором н коротко замкнутым шлейфом, компенсируются разомкнутым шлейфом с волновым сопротив-

Симметрирующее устройство, показанное на рнс. 12.49, может быть пред-

ставлено в виде эквивалеятиой схемы (рис. 12 50). Введем следующие обозначения: ;fxx=-W ctg PZ -входное сопротнвелние последовательно разомкнутого шлейфа; . з= Wk, tg fW - входное сопротивление короткозамкнутого шлейфа; I - длина симметрирующего устройства.

Входные сопротивления в точках /, 2 со стороны симметричной и несимметричной линий можно записать в виде

где a = tgp/, я= 7с л/Га л -коэффициенты трансформации

Величины и характер изменения этих сопротивлений можно регулировать соответствующим выбором волновых сопротивлений короткозамкнутого и разомкнутого шлейфов. Величины этих волновых сопротивлений зависят от коэффициентов трансформации я и перекрытия диапазона >i=%maxlXmin.

На рис. 12 51 и 12 52 приведены графики для выбора волновых сопротнн-леннй и irjx н зависимости от х н я. Минимальные значения КБВ для различных значений я и х приведены на рис. 12 53.

СИНФАЗНЫЕ АНТЕННЫ ИЗ ПЛОСКИХ ВИБРАТОРОВ, ОСНОВАННЫЕ НА ПРИНЦИПЕ САМОДОПОЛНИТЕЛЬНОСТИ

13.1. Схема и принцип работы

Расширение рабочего диапазона синфазной антенны при одновременном улучшении ее согласования с питающим фидером может быть достигнуто снижением волнового сопротивления вибраторов за счет увеличения их поперечных размеров и числа прово-