Строительный блокнот  Теория однородной линии 

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 [ 90 ] 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177

тественные значения КБВ могут быть несколько увеличены за счет выполнения вибраторов из большего числа проводов.

Зависимость коэффициента усиления антенны СГДП 3,6/4 РА от длины волны приведена на рис. 13.15. Сплошная линия соответствует синфазному питанию групп вибраторов, штриховая противофазному, штрихпунктирная - со сдвигом п/2 на самой короткой волне рабочего диапазона.

1 1 1

1 1

!,0 /,? !,2 1,3

Рис. 13.15

Антенна СГДП 3,6/4 РА может быть выполнена в жестком варианте на опорах, применяемых в антеннах с жесткими вибраторами (см. рис. 12.23). В этом случае плоские вибраторы антенны подвешиваются на специальных металлических стойках, закрепленных на опорах (рис. 13.16). Вершины вибраторов имеют электрический контакт с упомянутыми крепежными стойками, которые одновременно выполняют роль дополнительных шунтов.

Результаты измерений входных сопротивлений вибраторов с дополнительными шунтами показали, что среднее значение активной составляюшей входного сопротивления 240 Ом, а естественные значения КБВ не падают ниже 0,5.

Направленные свойства антенны с дополнительными шунтами практически такие же, как у антенн СГДП 3,6/4 РА без дополнительных шунтов.




13.6. Слабонаправлешшв анк

: плоских излучателей, выполненных на принцнне

самодополнительности, позволяет получить большие значения КБВ в фидерах антенн, по своему раскрыву в вертикальной плоскости близких к двухэтажным антеннам типа СГДРА.

Схемы двух типов таких антенн показаны на рис. 13.17 и 13.18. В одной антенне (рис. 13.17) использованы плоские вибраторы треугольной формы из семи расходящихся проводов с изоляторами в каждом проводе. Длины проводов следующие; /i = 0,4Xo; /2=0,407 Яо; /з = 0,433Я,о; /4 = 0,472 Яо- В другой антенне (рис. 13.18). использованы вибраторы треугольной формы из девяти расходящихся проводов, замкнутых на конце между собой перемычкой. Длины проводов следующие: /i = 0,35Xo; /2 = 0,355 Яо; /з=0,377Ло;

\ к пепедатчии/;




/4 = 0,411 Яо; /5=0,471 Яо. Основные геометрические размеры антенны показаны на рисунках.

Электрическая схема питания секции антенны показана на рис. 13.17,6. Кружочками на этом рисунке показаны точки питания вибраторов.

Антенны обладают высоким естественным согласованием с питающим фидером (рис. 13.19). Сплошная линия соответствует антенне, показанной на рис. 13.17, а штриховая - антенне, показанной на рис. 13.18. Приведенные на рис. 13.19 значения КБВ измерены на реальных антеннах.

Система питания описанных антенн показана на рис. 13.17. Длины ступеней трансформаторов равны 0,25 Яо.


0,8 1,0 1,2 /,4 1,6 Рис. 13.19

13.6. Электрическая прочность синфазных антенн

Вмещаемая в антенны типов СГД и СГДП мощность зависит от числа вибраторов в полотне антенны и электрической прочности системы распределительных фидеров. Как правило, ограничение мощности определяется системой распределительных фидеров, расположенных в полотне антенны. Это связано с тем, что увеличение электрической прочности распределительных фидеров достигается за счет увеличения их размеров, числа проводов и их диаметра, что, естественно, приводит к утяжелению и усложнению конструктивного выполнения полотна антенны.

Применяемые в полотнах антенн СГД и СГДП вибраторы вмещают следующую мощность (расчетные данные, подтвержденные экспериментально): трехпроводные цилиндрические вибраторы до 150 кВт, жесткие шунтовые вибраторы до 500 кВт, плоские самодополнительные вибраторы из пяти проводов до 300 кВт.

Опыт проектирования синфазных антенн показывает, что типовая конструкция первичных фидеров (фидеров, соединяющих точки питания вибраторов между собой) позволяет пропускать мощность около 125 кВт при КБВ = 0,5. Исходя из этой цифры может быть рассчитан весь фидерный тракт антенны с учетом того, что на всем протяжении от точек питания вибраторов до выхода передатчика фидера должны иметь равнопрочную конструк-



1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 [ 90 ] 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177