Строительный блокнот  Теория однородной линии 

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 [ 97 ] 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177

РГ f г, 25

---£х я --2,5

.....f,l й JO

W0 т т то f

14.6. Двойная ромбическая антенна

Ромбические антенны типа РГ имеют значительный уровень бокового излучения. Для улучшения их направленных свойств Г. 3. Айзенбергом была предложена двойная горизонтальная ромбическая антенна, состоящая из двух горизонтальных ромбов, наложенных один на другой (с небольшим разносом по вертикали) и смещенных друг относительно друга в направлении малой диагонали на расстояние Dl порядка Хо Обозначается двойная ромбическая антенна буквами РГД ~ = с добавлением цифрового выражения, характеризующего геометрические параметры одного ромба Схема антенны показана на рис 14 35.

Напряженность поля, создаваемого антенной типа РГД, описывается выражением

(14.25)

где £i(A, ф) - напряженность поля, создаваемого одиночной ромбической антенной.

Диаграмма направленности в вертикальной плоскости у антенны типа РГД практически такая же, как у одиночной ромбической антенны. В горизонтальной плоскости у этих антенн уровень бокового излучения существенно уменьшается за счет интерференции Полей, создаваемых обоими ромбам1и. При этом КНД и КУ двой-


Рис. 14.35

£2 (А, ф) = £i (А, ф) 2 cos cos Л sin ф



ной ромбической антенны приблизительно идюое больше, чем у одиночного ромба при практически той же ширине главного лепестка ДН.

Расчет электрических характеристик антенны РГД целесообразно производить численным методом, основанным на применении (14.19), где величины D и Етах рассчитывают в соответствии с (14.5), (14.6), (14.25), а Wy, заменяют на 2Wp.

Приближенный расчет может быть осуществлен методом, аналогичным использованному в § 14.3. При этом следует учесть взаимное влияние параллельных сторон смещенных ромбов, которое проявляется в изменении коэффициента затухания и некотором изменении эквивалентного волнового сопротивления. Пусть 1 нав=/?1 нав + !Л, нав - погонное наведенноб сопротивление, т. е. приходящееся на единицу длины. Эквивалентное волновое сопротивление антенны

= К(о) L, + j/(g) Q) =WV\ + X, н /(Р Гр); а = (1 + Ri нав)/(2 йэн) = {Rl + R...)lWv +Х /(Р/Гр)]. (14 26) I Расчет погонного наведенного сопротивления может произво- 1 диться без учета затухания при использовании формул § 6.6. При расстоянии между ромбами Z)i Я взаимное влияние между ними мало. При этом коэффициент затухания и сответственно КПД двойной ромбической антенны на коротких волнах примерно такие же, как у одиночного ромба, а КУ и КНД - примерно вдвое больше. В длинноволновой части рабочего диапазона взаимное влияние становится заметным, коэффициент затухания и КПДуве-

1 [

г~ргд1г5

2-РГД Ц125 3-prafj25



РГД 1

---Ej X-0

о 10 20 JO 40 50 60 ТО Рис 14 JS

10 I

Ргм f ;

---EJ Л 1,0Яд

----Е,! й = !3

о 10 Z0 J0 40 50 Рис 14 59

1 1 1 1 1

РГД ;

---Ej А. 1,8 Я

.....£ а =25°



1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 [ 97 ] 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177