и установленный в приемнике дополнительный разъем Доп. № 1 оно подается на вход усилителя РЧ приемника в обход устройства защиты и аттенюатора. Усиленный сигнал через второй дополнительный разъем Доп. № 1 поступает на вход усилителя мощности приставки, а с выхода последнего - на разъем Вых. , к которому подключена антенна радиостанции.

Принципиальная схема приставки изображена на рис. 2. В режиме приема в ней работает только узел А2, схема которого приведена на рис. 3. Сигнал 34 из приемника через разъем XS1 (рис. 2) и фильтр C1R1C3C4 поступает на базу транзистора VT1 (рис. 3). К его коллекторной цепи подключены эмиттерные повторители на транзисторах VT1 и VT2 (рис 2), нагрузкой которых служит динамическая головка ВА1 илн (при отсоединении ее переключателем SA4) резистор R26 При работе телеграфом на базу VT1 (рис. 3) через конденсатор С2 подается сигнал самоконтроля, величину которого регулируют переменным резистором R27 (рис. 2). Переключателем SA2 выбирают режим работы радиостанции: SSB, CW или К (телеграфный режим с постоянно замкнутым ключом). В режим передачи радиостанцию переводят реле К1, К2, включаемые тумблером SA3 ТХ или замыканием контактов педали, подключенной к розетке XS2. Контакты реле К 1.1 подают напряжение -f 300 В на предварительный усилитель мощности, собранный на лампах VL1, VL2, и экранирующие сетки ламп VL3-VL5 выходного каскада, контакты К1.2 включают (через разъем XS1) реле, установленные в приемнике при его доработке. Реле К2 переключает антенну радиостанции, подсоединенную к гнезду XW3, с входа РПУ (гнездо XW2) на выход усилителя мощности. Конденсатор СЗЗ предотвращает срабатывание устройства защиты входных цепей приемника от сигналов мощных радиостанций при работе с протяженными антеннами (у автора такое явление наблюдалось при использовании треугольника длиной 160 м).

Сформированный в приемнике сигнал рабочей частоты поступает через разъем XW1 на узел А1, схема которого изображена на рис. 4. Назначение этого узла - повысить усиление передающего тракта в диапазоне 10 м, где коэффициент передачи полосового фильтра приемника заметно уменьшается, и обеспечить плавное изменение выходной мощ-

кг*10к

сг 0,01 мк

Ю 8,2 к

3.JMKX/SB

=р С! а =F,

0,68 мк 1000

С7 Ю00мк><15В Л± VTI КТ608Б

Рис. 3

В\ !5к

сг 0,01 мк WZ ВТЗВВА -ГП1 КП350В С4

)1000

330

СВ BBM/fxWOB

Рис. 4

ности передатчика Регулирование осуществляется изменением напряжения на втором затворе транзистора VT1 (рис. 4) с помощью переменного резистора R1 (рис. 2). Подъем усиления на частотах 10-метрового диапазона достигнут включением в цепь стока транзистора VT1 (рис. 4) катушки индуктивности L1, резонирующей на частоте, близкой к 28 МГц.

Включенные параллельно лампы с большой крутизной характеристики VL1, VL2 (рис. 2) обеспечивают необходимое напряжение сигнала на управляющих сетках ламп VL3-VL5 выходного каскада. Шунтирование резонансных контуров в анодной цепи ламп VL1, VL2 на высокочастотных диапазонах осуществляется антипаразитными резисторами R12-R14, а на низкочастотных - резистором R10, влияние которого с ростом частоты снижается включенным последовательно с ним дросселем L1.

Лампы VL3-VL5 выходного каскада работают при фиксированном напряжении смещения на управляющих сетках, заданном стабилитронами VD1, VD2. В анодную цепь этих ламп включен обычный П-контур, настраиваемый по максимуму показаний вольтметра РА1 ( Вы-

R2 51 к а iMKxWB

СШ R5

-.отк Wk W0

СА 5,Вмк*ЮВ

типу

С5 В.8т/5В

ЮО 100 к

С1-С10 0,22 мк II СЮ

KTJ01B

213 910

С8 С9 X

RK 3W

R15 9W

СП 2200 Ю6 100

711--Г-

IJ;ilOMK15B,j/

Рис. 5

Рис. 6

ход ). Анодный ток выходного каскада контролируют амперметром РА2.

Узел A3 (рис. 5) содержит усилитель сигнала микрофона на транзисторе VT1 и генератор сигнала 34 (около 800 Гц) на транзисторе VT4. Работой генератора манипулируют через интегрирующую цепь R16C6, обеспечивающую плавные нарастание и спад телеграфных посылок.

При работе SSB переключателем SA2.1 (рис. 2) к усилителю на транзисторах VT2, VT3 (рис. 5) подключают выход усилителя на транзисторе VT1, а при работе CW - выход генератора сигнала 34 на VT4. В последнем случае телеграфный сигнал через переключатель SA2 2 (см. рис. 2) поступает на самоконтроль.

4ерез резистор R28 (см. рис. 2) сигнал 34 из узла A3 поступает на вход балансного модулятора, находящегося в узле А4 (рис. 6). Опорное напряжение на этот модулятор подается из приемника через разъем XW4 (см. рис. 2) и усилитель, выполненный на транзисторе VT1 (рис. 6). Однополосный сигнал выделяется электромеханическим фильт-

С9 Щ01МК

ром ZQ1 и поступает на вход усилителя-ограничителя на транзисторах VT2-VT4. Фильтрация ограниченного сигнала осуществляется электромеханическими фильтрами тракта второй П4 приемника, куда он подается через разъем XW5.

Анодные и накальные цепи ламп приставки питаются от трансформатора Т1. Трансформатор Т2 питает транзисторные каскады узлов А2-А4. Постоянное напряжение -f 24 В, снимаемое с выхода выпрямителя на диодах VD7-VD10, используется для включения реле К1 и К2, а также в качестве первичного для микросхемных стабилизаторов DA1 и DA2. Напряжение -f 12 В питает названные узлы приставки, напряжение -}-5 В - электронный телеграфный ключ, подсоединяемый к гнезду XS6. Узел А1 питается напряжением -80 В, которое поступает в отсек с лампами, где размещен этот узел.

Яков Лаповок (HAIFA)

г. Санкт-Петербург

МАЛОШУМЯЩИЕ АКТИВНЫЕ ФИЛЬТРЫ В ПРИЁМНИКАХ ПРЯМОГО ПРЕОБРАЗОВАНИЯ

Хорошо известно, что приемники прямого преобразования (DCR - Direct Conversion Receiver) имеют ряд преимуществ перед традиционными - простота, отсутствие побочных настроек, меньшее энергопотребление при заданном динамическом диапазоне, удобство реализации на микросхемах.

Эти преимущества достигаются в первую очередь за счет того, что функцию фильтра основной селекции в приемниках прямого преобразования выполняет фильтр нижних частот (ФНЧ) вместо традиционного полосового фильтра При этом, во - первых, порядок (грубо говоря, суммарное число конденсаторов и катушек или эквивалентных им элементов) полосового фильтра оказывается вдвое выше, чем у равноценного по избирательности фильтра нижних частот, а во - вторых, точность реализации характеристик ФНЧ несравненно выше, чем полосовых фильтров. Полосовой фильтр без подстройки может быть выполнен разве что на отборных кварцевых резонаторах, и то при погрешности в полосе пропускания не менее 2...3 дБ. В то же время ФНЧ при грамотной реализации имеет относительную чувствительность АЧХ к изменению элементов, не превышающую единицы как в большей части полосы пропускания, так и в полосе заграждения. Говоря другими словами, изменение номинала какого -либо элемента на, допустим, 5%, приведет к изменению АЧХ и частоты среза ФНЧ не более чем на те же 5% ( < 0,5 дБ ). Попробуйте себе представить, что произойдет, если расстроить хоть одну катушку полосового фильтра промежуточной частоты на те же 5% !

Возможность реализации с высокой точностью почти или совсем без настройки - не единственное достоинство ФНЧ при использовании его в качестве фильтра основной селекции сигнала. ФНЧ имеет еще два существенных преимущества перед полосовыми фильтрами. Первое - это то, что благодаря низким рабочим частотам конструктивно достижимыми оказываются затухания в полосе заграждения около 100 д (!), что

практически недостижимо на радиочастотах из-за паразитных связей и взаимных наводок. Второе - реальная возможность изготовления с точками бесконечного затухания в полосе заграждения, что резко повышает коэффициент пря-моутольности и соответственно избирательность фильтра. К примеру, ФНЧ на трех катушках и семи конденсаторах обеспечивает избирательность лучше 95 дБ при коэффициенте прямоугольности 1,8 по уровням -3 и -95 дБ (!) и неравномерности АЧХ в полосе пропускания около 1 дБ - величины, недоступные даже сложным кварцевым фильтрам, набранным из специально подобранных резонаторов. О стоимости изготовления и настройки такого кварцевого фильтра лучше и не говорить.

Конечно, у ФНЧ есть и свои недостатки. Главный и основной - необходимость в применении катушек с относительно большой индуктивностью, которые очень трудно заэкранировать от низкочастотных магнитных наводок. А чтобы получить это значение индуктивности, требуется применять замкнутые ферромагнитные магнитопроводы, что снижает динамический диапазон из-за появляющейся нелинейности (вспомните вид петли гистерезиса) и резко ухудшает стабильность номинала индуктивности. Необходимость использования тонких проводов для намотки приводит к ощутимому последовательному сопротивлению (десятки и сотни ом), а большое число витков - к большой паразитной емкости, искажающей характеристики фильтра. В настоящее время благодаря освоению в производстве новых марок магнитных материалов эти недостатки удалось несколько уменьшить, но отнюдь не устранить совсем.

Тем не менее выход из положения есть. Он заключается в использовании аккуратно спректированного активного фильтра. В отношении линейности и стабильности характеристик активный фильтр при надлежащей реализации на звуковых частотах далеко превосходит LC-фильтры на катушках с ферромагнитными сердечниками. Что же касает-