Продолжение табл приложения 7

- Материал приложений 7-10 взят из книги В. П. Чернышева Распространение радаоволн и антенно-фидерные устройства. Задачи и упражнения . М.: Радио и связь, 1982 г., с. 143, 48, 42, 104 соответственно. Прим. ред.

Приложение 8

Сопротивление связи между двумя параллельными полуволновыми вибраторами, смешенными между собой вдоль осей на расстояние а, а поперек - на расстояние b

0,1 0.2 0,3 0.4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1 ,0 1.1 1 .2 1,3 1 ,4 1 .5 1 ,6 1 .7 I ,8 1.9 2,0

73,1 67,3 51.4 29.3 6.2 -12.5 23.3 -24,9 -18,5 -7.5 4,0 12.4 15,2 12,6 6,0

- 1 ,8

- 8,1 -10,9

- 9.4

- 4,8 1,1

-0,7 -0.4 0,5 1.8 3.1 4.1 4.2 3.2 1.2 -1 .6 -4,2 -5.9 -6.0 -4,5 - 1,0 1 ,9 4,8 6 ,4 6.0 3 .8 0,4

Приложение 9

Симметричный и несимметричный вибраторы. Действующая длина симметричного вибратора определяется по формуле

LJ{lп)(nlЦ. (П.12)

Действующая длина несимметричного вибратора, наклоненного под углом 6 к идеально проводящей поверхиости

L = {V2Ji)tg(jtZA)sine. (П.13)

Сопротивление излучения Rn отнесенное к току в пучности симметричного вибратора, изменяется в зависимости от его длины I следующим образом:

1/Х 0,05 0,10 0,15 0,20 0,25 0,30 0,40 0,50 0,60

Н , Ом 0,2 3,1 13 36 73 120 200 200 121

Аналогичный параметр для несимметричного вибратора имеет в(ДвЬе меньшее значение.

Волновое сопротивление симметричного вибратора

W = 276 Ig ( л) - 120 Ом при / 0,5Я;

W = 276 Ig (Я/д г) - 68 Ом при / > 0,5 Я.

Волновое сопротивление неоимметричного вибратора ir=.1381ga/r)-60 Ом прн /<0.5Я; 1Г = 1381g(Я/яг) -34 Ом при Z > 0,5Я. J

Входные сопрошвления симметричного и леои1\1.метричного вибраторов определяются по общей формуле

0,5tt7sin2A:Z

где К-коэффициент укорочения (см. рис. 2.80).

Для случаев 0< Я<0,4 и 0,55<г/Я<0,7 входное сопротивление относительно тонких вибраторов можно определять по упрощенной формуле

Zar=RJsmKl-iWctgKl. (ПЛ?)

Приложение 10

Ромбическая антенна. Волновое сопротивление ромбической антенны, за исключением небольших участков острых углов, определяется соотношением

Wa = 276 Ig (Я/я О - 120 Ом, (П.118)

а вблизи острых углов

Wo = 276 Ig (Я sin ф/2л; г) - 69 Ом, (П.19)

где г - радиус провода, ф -половина острого угла ромба. Если в ромбе для снижения его волнового сопротивления иаждая сторона вьшолняется из даух проводов, то в данные формулы вместо радиуса г (подставляют эквдавалентнын радаус rj,< =V г. где А - расстояние между однополярными проводами в данном сечеиии. В вершине острого угла ромба Л = 2л, а в вершине тупого уг.па /i=(0,02.. 0,03)L, где L - длина одной стороны ромба.

Сопротивление излучения одной стороны ромба при А>2Я определяется по формуле

= 63 [2,3 Ig (4я /./Я) + sin 4я L/4n L - 0,423]. (П.аО)

Полное сопротивление излучения ромба soJa*

Коэффициент полезного действия ромба T)=l-exp(-i?U7 ). (П.21)

Оптимальная длина стороны ромба Loht и оптимальный угол излучения в вертикальной плоскости А связаны между собой соотношением

Lour = я/2 (1 - cos2 А). (П.22)

Поглощающая лииия выполняется из фехралевых, реже из стальных проводов диаметром 2г=1...3 мм. Длина двухпроводной поглощающей линии

L,{2...3)WjRi: ;?i = (11 000/r)yttp/A., (П;23)

где Ri-сопротивление на единицу длины двухпроводной поглощающей линии; г - радиус провода линии, .мм; ц- относительная магнитная проницаемость провода; р - удельное сопротивление провода Ом м; К - длина волны, м. Для стали (железа) и фехраля на высоких частотах относительная магнитная проницаемость ц=80. Удельное сопротивление стали р=10- Ом-м, нихрома (1...1,1)Х Х10- Ом-м, фехраля (1,1...1,3) 10- Ом-м.